五、同平面双弯头配置
同平面双弯头配置试验表明，10D处具有相对平滑的流速分布曲线，并且一直持续到19D处。
使用19管的管束整流器后，流速分布等值线还不如光管测量时对称。这种不对称是由于管束消除旋涡时导致流动的重新混合而产生的。一旦消除了这种流速混合矢量，流动的进一步发展和再重新分布则取决于管壁摩擦。
加装GFCTM时10D和19D处测得的流速分布等值线表明，10D处等值线与97D基准位置处的等值线形状相近，但有少量的径向不对称。19D处的等值线则更趋近充分发展的状态，但仍有些不对称。
表1和表4提供了四种测量配置条件下的声路响应系数计算值。在两表中均包含基准声路响应系数，也就是97D处流速分布数据测算的声路响应系数和流量计Ml、M3的实测测量误差(相对于97D处)。在本配置条件下未测试单路式超声流量计M2和M4。在10D处，靠近管壁声路的响应系数比97D基准值大(对Ml为声路1和3，对M3为声路1和4)，而靠近管轴声路的响应系数则比97D基准值小(对Ml为声路2，对M3为声路2和3)。这是由于所示的等值线相对平滑的缘故。径向分布的不对称可以通过检查流量计M3的对称声路的响应系数值检测出来。这些声路响应系数值能够量化不对称的观测值。
流量计3的测量误差与用探头代替流量计M3的测算误差十分吻合，所有的误差均小于0.5％。而对于单路式超声流量计，无整流器时的计算误差为2％-4％，有整流器时则可低至o.2％。
表1 流量计Ml在相距10D平面双弯头下游的声路响应系数与实测值间的相对误差
|
10D |
19D |
测量相对误差（%） | ||||||
|
配置形式 |
声路1 |
声路2 |
声路3 |
声路1 |
声路2 |
声路3 |
10D |
19D |
|
光管 |
1.0084 |
1.0015 |
0.9998 |
1.0000 |
1.0160 |
1.0040 |
0.41 |
0.48 |
|
19管束 |
0.9924 |
0.9927 |
1.0078 |
1.0037 |
1.0273 |
1.0038 |
0.17 |
0.35 |
|
GFCTM |
0.9974 |
1.0362 |
0.9931 |
0.9997 |
1.0367 |
0.9900 |
0.18 |
-0.03 |
|
基准值 |
0.9953 |
1.0436 |
0.9953 |
0.9953 |
1.0436 |
0.9953 |
||
表2a 流量计M3在相距10D平面双弯头下游的声路响应系数
|
10D |
19D | |||||||
|
配置形式 |
声路1 |
声路2 |
声路3 |
声路4 |
声路1 |
声路2 |
声路3 |
声路4 |
|
光管 |
0.9444 |
1.0051 |
0.9964 |
0.9520 |
0.9159 |
1.0100 |
1.0136 |
0.9479 |
|
19管束 |
0.9522 |
1.0343 |
0.9839 |
0.9035 |
0.9382 |
1.0484 |
0.9975 |
0.8767 |
|
GFCTM |
0.9322 |
1.0404 |
1.0122 |
0.8633 |
0.9310 |
1.0336 |
1.0095 |
0.8855 |
|
基准值 |
0.9221 |
1.0298 |
1.0158 |
0.8973 |
0.9221 |
1.0298 |
1.0158 |
0.8973 |
表2b 流量计M3在相距10D平面双弯头下游的计算相对误差和实测相对误差
|
计算相对误差(%) |
测量相对误差（%） | |||
|
配置形式 |
10D |
19D |
10D |
19D |
|
光管 |
-0.53 |
-0.18 |
-0.18 |
-0.04 |
|
19管束 |
-0.49 |
-0.05 |
-0.48 |
-0.30 |
|
GFCTM |
-0.07 |
-0.13 |
-0.01 |
-0.20 |
表3 流量计M2在间距10D平面双弯头下游的声路响应系数和计算相对误差
|
声路响应系数 |
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